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        (獨家原創)插秧機及其側離合器手柄的探討和改善設計(全套CAD圖紙)
        上傳者:佚名(15784081)| 上傳時間:2022-04-11 19:21:38

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        1、此處正確,可以滿足配件所需的硬度。
                1.2.3 螺栓的受力分析 1. 將繩子的拉力F 向結合面平移,附加翻轉力矩M1)橫向載荷力 F =50N2)翻轉力矩M=3mm吮N=150N?mm該螺栓組聯接受翻轉力矩和橫向載荷聯合作用,載荷方向如圖所示。
                2.螺栓的工作載荷1)螺栓所受的橫向載荷 F= F =50N 按結合面m=1,查表14-4取f=0.15防滑系數k 取1.1,則單個螺栓的預緊力F ≥ = =110N2)翻轉力矩M引起的螺栓載荷 在翻轉力矩M的作用下,螺栓所受拉力F=MZ=1503=50N3)螺栓所受軸向總拉力F∑,查表14-11取k =0.25 F∑=F0+ k F=11

        2、求 因此取M5的六角頭螺栓(GB5781-86),查《機械設計手冊》,選擇其余參數 d =5mm d =5.2mm, e=10mm, k=3.5mm, r=0.2 s=8mm l=12mm材料為45鋼,鍍鋅鈍化,公差等級為C,螺紋公差6g標記:螺紋規格d=M5, 公稱長度l=16mm,C級六角頭螺栓 性能等級48級,螺栓GB5781-86 M6同 經過鍍鋅鈍化1.3 設計部分通過上面的介紹和計算我們可以清楚看到,我們設計的思想和設計的方法,還有我們設計的初衷。
                對于整臺插秧機來說機器的每一個環節 ,都不容我們的忽視,小問題就是大問題的前言,可能更嚴重后果即將出現,所我們會細心注意他的每一個環節。
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        3、 1-11在此種情況下手柄7所產生的轉角為 α= α=21º lt38º在完全離合上沒有問題,側離合器的手柄行程足夠,即使在包含其他因素在內的情況下,所以在幾何尺寸上應該沒有問題,下面就要進行材料硬度的校核計算。
                1.2.2材料硬度的校核計算本材料為冷拉鋼板GB708-88和GB700-88 查的材料的抗拉強度[δ]=275MPa 1-12當側離合器手柄達最大位置時,此時各部位的受力也就是最大的時候。

        4、0ࡦ.25吮=22.5N3.強度計算1)計算許用拉應力[σ] 選4.8級螺栓,查表14-7,σ =340MPa,考慮嚴格控制與緊力,S=1.4 [σ]=σ S=3401.4=242.9MPa2)計算螺栓直徑: d ≥ ≈2.42mm 取M=5mm5.校核接合面上的擠壓應力 總的要求:上端接合面間不出現縫隙,下端接合面不被壓潰。
                1)計算結合面面積A和抗彎截面系數W A=b×b=5࡫=25mm W=Mσ =150N?mm2)接合面下端不壓潰 由表14-5查出許用擠壓應力[σ ]=0.8σ =0.8𴤬=272MPa σ = + = + =4.6MPalt[σ -=-gt0 故滿足

        5、制閥動作(基本原理與手柄控制系統相同),完成機體的自動升降。
                這樣在田間的插秧深度隨著機體的自我調節,基本保持一致。
                 1-7在油壓閥臂構件上,有兩個長形腰孔,下面一個腰孔為液壓鋼絲銷孔,受液壓手柄控制上面腰孔為液壓控制啟動鋼絲(秧苗支架鋼絲)銷孔,受主離合器手柄控制。
                當主離合器手柄在“斷開”位置時,液壓控制啟動鋼絲(秧苗支架鋼絲)受彈簧彈力的作用頂在前面,中浮板前端抬起時不能克服彈簧彈力,使油壓閥臂不能向后移動,液壓仿形不起作用。
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        6、圖所示 (具體見附件PF455S-12-03) 1-16如果在此狀態下,產生如附件(pf455s-12 改進前)圖樣,無法正確動作,經過實際部件組裝得出如下解決方案,即將孔的位置往右偏移1mm,往下偏移3mm。
                如附件PF455S-12所示。
                2結論本文主要介紹了PF455S動力插秧機的設計原理與主要特征參數,對發現部分問題進行研究和探討,解決側離器手柄的以前存在問題,因為本課題所著重研究是側離器手柄板金件加工,操作較為簡單,但經過本次改進設計之后,我們取得更好的產品、更廉價的成本,完全符合我們所研究的初衷,原來配件生產中出現的問題,在此我們都已經解決,但是研究中也難免出現不足之處,那就是由于時間和水平所限,在外

        7、柄的問題解決方案。
                首先對于它的的手柄安裝加緊不當問題方案1:改變附著板的支落孔的位置方案2:改變側離合器手把的尺寸 1-8比較兩種方案前者需更改孔的位置,而后者則需要考慮其受力等因素,成型要做較為嚴重的調整,無論是經濟還是工序上還是前者更符合我門的設計思想和要求。
                其次,12-05部件的焊接改為鉚接 1-9再次支螺栓改進方案1:使用國產防水螺母方案2:使用普通螺母,將螺栓端部打鐓比較兩種方案由于次螺栓的主要作用是作為一種支架使用防水螺母的意義不是太大,所以第二種方案更好。
                最后對油門拉線的安

        8、到他們公差累加,他們的相關配件公差累加以后,就造成超差,安裝是問題自然就出來了。
                對于這部分的改進操作經過了實際的操作獲得了成功。
                1.3.2 對于附著板的改進設計首先我們對于原來所選材料再次進行了粗估計算,能滿足我們的要求,于是就在它和相關部件的結構修改上,因為都是鈑金件,采用了沖壓工藝,精度能滿足我們所要得精度要求。
                表面的熱處理依然采用的是電泳處理,他問題的和所在就是中間孔Φ8.2的位置問題。
                見下

        9、bsp;  此時將液壓手柄置于“上升”位置,液壓鋼絲帶動油壓閥臂向后移動,并將液壓控制啟動鋼絲(秧苗支架鋼絲)向后收縮,壓縮彈簧。
                因此主離合器手柄在“斷開”位置時,液壓手柄仍可起作用,液壓自動仿形不起作用。
                當主離合器手柄在“連接”位置時,液壓控制啟動鋼絲(秧苗支架鋼絲)被拉向后方,使油壓閥臂可自由地帶動液壓控制閥臂處于“上升”、“下降”位置,液壓仿形起作用。
                以上為PF455S插秧機的主要系統組成及其原理特點,可以說是一種完美的中國型插秧機,但是問題也是不可避免的,下面主要談談側離合器

        10、br />        此時 拉線的行程:S= S=22.5mm 彈簧的行程:s= s= s=7.03mm有虎克定理 F1= = F1= F1=17.43kgf由力矩平衡原理 = 則 F2= F2= F2=5.45kgf 1-13對與側離合器手柄來說,上圖中的3.66mm處可以說是最危險面,因為這里受力較為復雜. 1-14我們假設所有拉線的作用的力都集中在這一面內,則其應力如下: δ= δ= δ=9.12 MPalt[δ]由此看出,我們選材

        11、孔改進方案1:將孔徑由Φ6.2變位Φ6.0方案2:將油門拉線頭加大本方案主要考慮生產廠家的地域問題,就近解決能解決好的問題,要就近處理1.2計算部分本部裝選擇了冷軋鋼板作為加工原材料,其許用應力[δ]=275MPa,材料厚度1.6mm 根據GB707-88和GB700-881.2.1幾何尺寸的確認計算 撥叉的行程,在完全分離是行程4mm, 由于撥叉和轉相撥插軸轉角可以認為是大小一樣.則拉線的行程為:l= ,即l=12.8mm 1-10可以看出12.8mm為拉線的最小移動行程

        12、sp; 當前插秧機技術發展迅速,特別是日本的企業有為精湛。
                這就要求我們對插秧機每一個環節細心精致,保持他優良的品質。
                下面就是我們計算所得的方案。
                1.3.1對于調速手柄附和板的改進設計 1-15以前Φ27.2尺寸為Φ25.4,只所做出如此改進方案,考慮的是多方面的原因。
                首先從它的安裝出現的問題,那就是安裝不能到位,理論上講,手把支架的直徑也是Φ25.4但是為什么如此問題呢?就是因為沒有考慮

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